提出并采用了換熱器強(qiáng)化傳熱性能評(píng)價(jià)準(zhǔn)則，即強(qiáng)化換熱器單位換熱量的熵增應(yīng)小于原來(lái)?yè)Q熱器單位換熱量的熵增。這一準(zhǔn)則，試圖從熱力學(xué)******定律與第二定律結(jié)合的角度，對(duì)強(qiáng)化傳熱效果進(jìn)行質(zhì)和量?jī)煞矫娴木C合評(píng)價(jià)?；谠撛u(píng)判準(zhǔn)則，選用了一種冷水表面式冷卻器，對(duì)于不同翅片結(jié)構(gòu)的兩種換熱器方案進(jìn)行了流動(dòng)、傳熱及熱力學(xué)特性的計(jì)算；通過對(duì)計(jì)算結(jié)果的比較分析，確定了一種較優(yōu)的冷卻器翅片結(jié)構(gòu)，并認(rèn)為所采用的換熱器強(qiáng)化傳熱評(píng)價(jià)準(zhǔn)則是合理可行的，可以在換熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)中應(yīng)用。 關(guān)鍵詞：熵增 強(qiáng)化傳熱 冷水表面式冷卻器 1 引言
強(qiáng)化傳熱是傳熱學(xué)研究的重要方向，被稱為第二代傳熱技術(shù)。換熱器強(qiáng)化傳熱性能的方法較多，見于報(bào)道的已有幾十種。對(duì)單相對(duì)流換熱、沸騰換熱和凝結(jié)換熱，許多強(qiáng)化措施在傳熱增強(qiáng)的同時(shí)也引起了流動(dòng)阻力增加，從而導(dǎo)致?lián)Q熱器強(qiáng)化傳熱綜合效果可能降低。因此，對(duì)換熱器強(qiáng)化傳熱性能評(píng)價(jià)準(zhǔn)則的研究是十分重要且必要的。傳熱增強(qiáng)與阻力增加是一對(duì)較難完全解決的矛盾，一個(gè)好的換熱器設(shè)計(jì)、優(yōu)化工作往往是在雙方之間取得了較好的折衷。以往的換熱器強(qiáng)化性能評(píng)價(jià)準(zhǔn)則大多是從能量數(shù)量角度衡量，如Nu/Nu0、(Nu/Nu0)/(ξ/ξ0)、（Nu/Nu0）/(ξ/ξ0)1/3、Kay-London的j（傳熱因子）-f（摩擦因子）因子分析法，R.L.Webb的縱向比較法等[1]，這些評(píng)價(jià)準(zhǔn)則雖然反映了換熱器一些重要的流動(dòng)與傳熱特性；但隨著強(qiáng)化傳熱與節(jié)能研究的深入，也需要從熱力學(xué)第二定律的角度對(duì)能量質(zhì)量進(jìn)行衡量。在用熱力學(xué)第二定律評(píng)價(jià)換熱器強(qiáng)化性能方面，已經(jīng)開展了一些初期工作，如A.Bejan的熵產(chǎn)單元數(shù)法、火用分析法等，但對(duì)換熱器的換熱量卻沒有考慮。本文試圖從傳熱過程中能量的數(shù)量、質(zhì)量?jī)煞矫鎭?lái)對(duì)換熱器的強(qiáng)化傳熱進(jìn)行評(píng)價(jià)，提出并采用的評(píng)價(jià)準(zhǔn)則為；強(qiáng)化后換熱器單位換熱量引起的熵增值應(yīng)該是減小的，減小的程度即表明了性能提高的程度。計(jì)算時(shí)，將綜合采用熱力學(xué)、傳熱學(xué)和液體力學(xué)的研究結(jié)果。 2 評(píng)價(jià)準(zhǔn)則
換熱器強(qiáng)化前后的模型見圖1、2。
圖1 原來(lái)?yè)Q熱器圖 圖2 強(qiáng)化換熱器 對(duì)換熱器強(qiáng)化的假設(shè)： (1) 冷熱流體的質(zhì)量流量（1、2）分別不變； (2) 冷熱流體進(jìn)入換熱器的狀態(tài)參數(shù)分別不變； (3) 換熱器體積不變； (4)環(huán)境溫度為T0。 按熱力學(xué)******定律進(jìn)行能量平衡分析： （1） 1(h1-h1é)= =2(h2é-h2) ?。?） 按熱力學(xué)第二定律進(jìn)行熵增分析： 原來(lái)?yè)Q熱器的有效能損失n1 n1=1(ex1-ex1e)+2(ex2-ex2e) =1[(h1-h1e)-T0(s1-s1e)]+2[(h2-h2e)-T0(s2-s2e)] (3) 這里，h,s,ex分別代表比焓、比熵、比火用。將式（1）代入式（3） n1=[1(s1e-s1)+2(s2e-s2)]T0 (4) 強(qiáng)化換熱器的有效能損失n2 n2=1(ex1-ex1é)+2(ex2-ex2é) =1[(h1-h1é)-T0(s1-s1é)]+2[(h2-h2é)-T0(s2-s2é)] (5) 將式（2）代入式（5），得到： n2=[1(s1é-s1)+2(s2é-s2)]T0 ?。?） 本文制訂評(píng)價(jià)準(zhǔn)則的根據(jù)是：換熱器強(qiáng)化傳熱后，強(qiáng)化換熱器單位傳熱量的有效能損失應(yīng)該小于原來(lái)?yè)Q熱器單位傳熱量的有效能損失，即： ?。?） 將（4）、（6）兩式代入（7），得到： ?。?） 式（8）即為本文采用的換熱器強(qiáng)化傳熱性能評(píng)價(jià)準(zhǔn)則，其左右兩邊的相差程度，也就表明了換熱器性能改善程度。上式說明在傳熱量保持不變時(shí)，強(qiáng)化傳熱應(yīng)向換熱器熵增量減小的方向進(jìn)行。在傳熱過程中，由于存在傳熱溫差、流動(dòng)摩擦等不可逆過程，因而整個(gè)換熱器的熵是增大的。強(qiáng)化傳熱措施的采用，應(yīng)該在換熱量不變時(shí)，使整個(gè)換熱器的熵增程度降低；愈是有效的強(qiáng)化措施，換熱器的熵增降低程度也應(yīng)愈大。在利用評(píng)價(jià)準(zhǔn)則式（8）時(shí)，可以采用以下兩種方式。 (1) 圖表法 在換熱器優(yōu)化實(shí)驗(yàn)過程中，對(duì)于強(qiáng)化換熱器與原來(lái)?yè)Q熱器，先從測(cè)量得到冷熱流體的進(jìn)出口溫度、壓力與流量等參數(shù)，再查關(guān)于焓、熵等參數(shù)的熱力性質(zhì)圖表，來(lái)判斷式（8）是否成立?，F(xiàn)在常用工質(zhì)的熱力性質(zhì)圖表已相當(dāng)齊全，故這種方法簡(jiǎn)單易行，宜于工程使用。 (2) 計(jì)算法 在換熱器的計(jì)算機(jī)模擬過程中，若以式（8）評(píng)價(jià)準(zhǔn)則作為目標(biāo)函數(shù)，通過對(duì)換熱器有關(guān)敏感參數(shù)調(diào)節(jié)比較，即可完成該換熱器的優(yōu)化計(jì)算。本文采用FORTRAN 77語(yǔ)言，針對(duì)冷水表面式冷卻器，進(jìn)行了兩種方案的比較計(jì)算。 3 冷水表面式冷卻器計(jì)算
選用某種常見的冷水表面式冷卻器結(jié)構(gòu)，對(duì)空氣側(cè)采用平直翅片與百葉窗式翅片的不同情況，進(jìn)行關(guān)于評(píng)價(jià)準(zhǔn)則的分析計(jì)算。表冷器主要結(jié)構(gòu)特點(diǎn)如下[2]。 翅片： 片厚δf=0.3mm 片高h(yuǎn)f=7 片距sf=2.5mm 管：外徑d0=16mm 內(nèi)徑di=12mm 表面根數(shù)：24 排數(shù)： 4 散熱面積： 57.6m2 迎風(fēng)面積： 0.97m2 空氣側(cè)熱阻一般為氣--液換熱器的控制熱阻。百葉窗式翅片因可以不斷地切斷空氣層流邊界層的連續(xù)生成，增強(qiáng)空氣流動(dòng)的紊流度，而比平直翅片具有明顯的傳熱強(qiáng)化作用。本文采用了文獻(xiàn)[3]推薦的一種百葉窗翅片結(jié)構(gòu)，利用換熱器強(qiáng)化傳熱評(píng)價(jià)準(zhǔn)則式（8），完成了兩種方案的比較計(jì)算。 濕空氣入口參數(shù) 干球溫度td1=35℃ 相對(duì)濕度ψ1=60% 濕球溫度tw1=28.2℃ 迎面風(fēng)速v=2.5m/s 冷凍水入口參數(shù) 進(jìn)水溫度tj=7.2℃ 水流速度w=1.0m/s (1)干、濕工況判斷 若表冷器表面溫度低于空氣的露點(diǎn)溫度，則為濕冷工況，否則為干冷工況。露點(diǎn)溫度對(duì)應(yīng)的飽和水蒸汽分壓力即為空氣的分壓力，即pv=ps(Td)。 （9） 其中，C(n)(n=0,…,6)為常數(shù)。 (2) 管內(nèi)側(cè)流動(dòng)、傳熱計(jì)算 光管傳熱采用Dittus-Boelter公式： ?。?0） 流動(dòng)阻力為沿程阻力損失與局部阻力損失之和。 ?。?1） ζ1--沿程阻力系數(shù) ?。?2） ζ2--局部阻力系數(shù) (3) 空氣側(cè)流動(dòng)、傳熱計(jì)算 a. 平直翅片 緊湊式換熱器表面基本數(shù)據(jù)往往用j-Re和f-Re來(lái)表示。 傳熱因子 (13) 摩擦因子 (14) 其中：L--換熱器流動(dòng)長(zhǎng)度； B--翅片間距。 b.百葉窗式翅片 傳熱因子 (15) 摩擦因子 (16) 其中：h--翅片高度； Dh--當(dāng)量直徑。 (4) 傳熱系數(shù)計(jì)算（基于翅表面） （17） 其中：τ--肋化系數(shù)； δt--管壁厚度； λ--管壁導(dǎo)熱系數(shù)； φ0--肋表面全效率，與干濕工況有關(guān)； aw--空氣側(cè)換熱系數(shù)； an--管內(nèi)側(cè)換熱系數(shù)。
(5) 傳質(zhì)系數(shù)計(jì)算
β為從含濕量來(lái)定義的傳質(zhì)系數(shù)。在空氣--水系統(tǒng)的熱質(zhì)交換過程中，空氣側(cè)換熱系數(shù)與傳質(zhì)系數(shù)之間滿足劉易斯關(guān)系式： (6) 管束傳熱特性 在氣流橫掠管束換熱中，由于前排對(duì)后排的擾動(dòng)，以及最后一排無(wú)來(lái)自管后氣流的壓縮，使******排與最后一排的換熱系數(shù)較穩(wěn)定值偏低。這里，取******排換熱系數(shù)修正值為0.8，最后一排換熱系數(shù)修正值為0.95。 (7) 冷凍水、濕空氣狀態(tài)參數(shù)計(jì)算 管內(nèi)的過冷水與濕空氣中的水蒸氣的熱力狀態(tài)參數(shù)計(jì)算采用1967年國(guó)際公式化委員會(huì)（IFC）推薦的公式，包括比體積①、比焓、比熵及蒸汽壓；按要求采用雙精度。筆者就濕空氣編寫了干球溫度、溫球溫度、露點(diǎn)溫度、相對(duì)濕度、含濕量、比體積、比焓、比熵等參數(shù)的計(jì)算程 | 
